Виталий Афанасьевич Жилкин - Расчет на прочность и проверка жесткости статически определимых балок в программных продуктах SCAD, MSC.Patran-Nastran-2005: методические указания
Название: | Расчет на прочность и проверка жесткости статически определимых балок в программных продуктах SCAD, MSC.Patran-Nastran-2005: методические указания | |
Автор: | Виталий Афанасьевич Жилкин | |
Жанр: | Учебники и пособия ВУЗов, САПР, Современные российские издания, Литература ХXI века (эпоха Глобализации экономики), Строительная механика и сопромат | |
Изадано в серии: | неизвестно | |
Издательство: | ЧГАУ | |
Год издания: | 2007 | |
ISBN: | неизвестно | |
Отзывы: | Комментировать | |
Рейтинг: | ||
Поделись книгой с друзьями! Помощь сайту: донат на оплату сервера |
Краткое содержание книги "Расчет на прочность и проверка жесткости статически определимых балок в программных продуктах SCAD, MSC.Patran-Nastran-2005: методические указания"
Методические указания предназначены для студентов 2-го курса всех специальностей дневной формы обучения и студентов-заочников 3-го курса, изучающих дисциплины «Сопротивление материалов», «Прикладная механика» и «Техническая механика».
Читаем онлайн "Расчет на прочность и проверка жесткости статически определимых балок в программных продуктах SCAD, MSC.Patran-Nastran-2005: методические указания". [Страница - 4]
для прямоугольного поперечного се-
[ ]
bh 2
чения W =
; b - ширина поперечного сечения, h - его высота; [σ ] - допускаемые
6
напряжения.
В некоторых случаях для балок из пластичных материалов применяются сечения, не симметричные относительно нейтральной оси. Если балка имеет такое сечение,
то в формулу (1) надо подставить меньший из двух осевых моментов сопротивления.
Из условия прочности находим момент сопротивления балки при изгибе
M
W = max ,
(2)
[σ ]
Подсчитав по формуле (2) осевой момент сопротивления W , находим размеры
сечения балки:
2
M
3 M max
b ⋅ (2 b )
W=
= max ,
b=3
(3)
[σ ]
2[σ ]
6
5. Проверка прочности балки по касательным напряжениям
В некоторых (сравнительно редких) случаях расчет на прочность только по наибольшим нормальным напряжениям, действующим в поперечном сечении балки, недостаточен, и приходится дополнительно производить проверку прочности по главным
напряжениям, возникающим в наклонных сечениях, и по максимальным касательным
напряжениям.
Условие прочности балки по касательным напряжениям в ее поперечных сечениях записывают исходя из формулы Д. И. Журавского:
(
отс
Qmax Sно
maxτ =
bJ y
)
max
≤ [τ ] .
(4)
Здесь Qmax - наибольшая по абсолютной величине поперечная сила; J y - момент инерции всей площади поперечного сечения относительно нейтральной оси y ; b - ширина
13
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
отс
поперечного сечения в опасной точке; [τ ] = 2 МПа - для дерева; Sно
- статический
момент части площади поперечного сечения Аотс , расположенной выше (или ниже)
рассматриваемой точки относительно нейтральной оси y ( но ), равный произведению
этой площади на расстояние центра тяжести этой площади до оси y . Для прямоуголь-
(
отс
ного сечения Sно
)
max
=
bh 2
.
8
Формула (3), полученная Д.И. Журавским в 1858 г. при предположении, что
вдоль прямой, параллельной нейтральной
линии, касательные напряжения равны и
параллельны силовой линии, непригодна
для определения касательного напряжения в
любой точке произвольного сечения.
По формуле Журавского максимальные напряжения τ max = 1 ,5 Q z / A . Из решения методами теории упругости задачи по
определению максимальных касательных
напряжений в прямоугольном поперечном
сечении балки следует2:
1) касательные напряжения в точках нейтральной линии параллельны оси z ;
2) касательные напряжения в средней и
крайней точках нейтральной линии определяются по формулам
Q
Q
τ 1 = α1 z , τ 2 = α1 2 .
A
A
Значения α 1 и α 2 при µ = 0.25 ( µ коэффициент
Пуассона материала балки)
Рис.7
приведены в табл.1, а характер распределения напряжений на нейтральной линии показан на рис.6.
Таблица 1
1/4
1/2
1
2
h/ b
2.982
2.094
1.689
1.549
α1
1.208
1.284
1.410
1.474
α2
Формула Журавского дает практически точное значение τ max при условии, что
h / b > 2 , демонстрируя этим изящное и простое инженерное решение очень трудной и
зачастую точно не разрешимой математической задачи.
Касательные напряжения, действующие в поперечных сечениях балки и в сечениях её, параллельных нейтральному слою, вызывают деформации сдвига, в результате
которых прямые углы между этими сечениями искажаются, т. е. перестают быть прямыми. Наибольшие искажения углов имеют место в тех точках поперечного сечения, в
которых действуют наибольшие касательные напряжения. У верхнего и нижнего краев
балки искажения углов отсутствуют, так как касательные напряжения там равны
нулю.
2
Тимошенко С.П. Теория упругости. Л.-М.: ОНТИ, гл. ред. техн.-теор. лит-ры, 1937. – 452 с.
Долинский Ф.В., Михайлов М.Н. Краткий курс сопротивления материалов. – М.: Высш. шк., 1988. – 432
с.
14
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
В результате деформаций сдвига поперечные сечения балки при поперечном изгибе искривляются. Однако это не отражается сколько-нибудь существенно на деформациях продольных волокон, следовательно, и на распределении нормальных напряжений в поперечных сечениях балки.
Проверим прочность балки по касательным напряжениям. Максимальная поперечная сила Qmax = 24 кН возникает в сечении x = 2 м (опасное сечение). Опасные
точки находятся в нейтральном слое ( z = 0 ), для которых
Максимальные касательные напряжения в нейтральном слое бруса меньше допускаемых напряжений [τ ] = 2 МПа; следовательно, прочность бруса по --">
[ ]
bh 2
чения W =
; b - ширина поперечного сечения, h - его высота; [σ ] - допускаемые
6
напряжения.
В некоторых случаях для балок из пластичных материалов применяются сечения, не симметричные относительно нейтральной оси. Если балка имеет такое сечение,
то в формулу (1) надо подставить меньший из двух осевых моментов сопротивления.
Из условия прочности находим момент сопротивления балки при изгибе
M
W = max ,
(2)
[σ ]
Подсчитав по формуле (2) осевой момент сопротивления W , находим размеры
сечения балки:
2
M
3 M max
b ⋅ (2 b )
W=
= max ,
b=3
(3)
[σ ]
2[σ ]
6
5. Проверка прочности балки по касательным напряжениям
В некоторых (сравнительно редких) случаях расчет на прочность только по наибольшим нормальным напряжениям, действующим в поперечном сечении балки, недостаточен, и приходится дополнительно производить проверку прочности по главным
напряжениям, возникающим в наклонных сечениях, и по максимальным касательным
напряжениям.
Условие прочности балки по касательным напряжениям в ее поперечных сечениях записывают исходя из формулы Д. И. Журавского:
(
отс
Qmax Sно
maxτ =
bJ y
)
max
≤ [τ ] .
(4)
Здесь Qmax - наибольшая по абсолютной величине поперечная сила; J y - момент инерции всей площади поперечного сечения относительно нейтральной оси y ; b - ширина
13
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
отс
поперечного сечения в опасной точке; [τ ] = 2 МПа - для дерева; Sно
- статический
момент части площади поперечного сечения Аотс , расположенной выше (или ниже)
рассматриваемой точки относительно нейтральной оси y ( но ), равный произведению
этой площади на расстояние центра тяжести этой площади до оси y . Для прямоуголь-
(
отс
ного сечения Sно
)
max
=
bh 2
.
8
Формула (3), полученная Д.И. Журавским в 1858 г. при предположении, что
вдоль прямой, параллельной нейтральной
линии, касательные напряжения равны и
параллельны силовой линии, непригодна
для определения касательного напряжения в
любой точке произвольного сечения.
По формуле Журавского максимальные напряжения τ max = 1 ,5 Q z / A . Из решения методами теории упругости задачи по
определению максимальных касательных
напряжений в прямоугольном поперечном
сечении балки следует2:
1) касательные напряжения в точках нейтральной линии параллельны оси z ;
2) касательные напряжения в средней и
крайней точках нейтральной линии определяются по формулам
Q
Q
τ 1 = α1 z , τ 2 = α1 2 .
A
A
Значения α 1 и α 2 при µ = 0.25 ( µ коэффициент
Пуассона материала балки)
Рис.7
приведены в табл.1, а характер распределения напряжений на нейтральной линии показан на рис.6.
Таблица 1
1/4
1/2
1
2
h/ b
2.982
2.094
1.689
1.549
α1
1.208
1.284
1.410
1.474
α2
Формула Журавского дает практически точное значение τ max при условии, что
h / b > 2 , демонстрируя этим изящное и простое инженерное решение очень трудной и
зачастую точно не разрешимой математической задачи.
Касательные напряжения, действующие в поперечных сечениях балки и в сечениях её, параллельных нейтральному слою, вызывают деформации сдвига, в результате
которых прямые углы между этими сечениями искажаются, т. е. перестают быть прямыми. Наибольшие искажения углов имеют место в тех точках поперечного сечения, в
которых действуют наибольшие касательные напряжения. У верхнего и нижнего краев
балки искажения углов отсутствуют, так как касательные напряжения там равны
нулю.
2
Тимошенко С.П. Теория упругости. Л.-М.: ОНТИ, гл. ред. техн.-теор. лит-ры, 1937. – 452 с.
Долинский Ф.В., Михайлов М.Н. Краткий курс сопротивления материалов. – М.: Высш. шк., 1988. – 432
с.
14
Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис»
В результате деформаций сдвига поперечные сечения балки при поперечном изгибе искривляются. Однако это не отражается сколько-нибудь существенно на деформациях продольных волокон, следовательно, и на распределении нормальных напряжений в поперечных сечениях балки.
Проверим прочность балки по касательным напряжениям. Максимальная поперечная сила Qmax = 24 кН возникает в сечении x = 2 м (опасное сечение). Опасные
точки находятся в нейтральном слое ( z = 0 ), для которых
Максимальные касательные напряжения в нейтральном слое бруса меньше допускаемых напряжений [τ ] = 2 МПа; следовательно, прочность бруса по --">
Книги схожие с «Расчет на прочность и проверка жесткости статически определимых балок в программных продуктах SCAD, MSC.Patran-Nastran-2005: методические указания» по жанру, серии, автору или названию:
Виталий Афанасьевич Жилкин - Элементы прикладной и строительной механики сельхозмашин. Применение программ MathCAD, SCAD и... Жанр: САПР Год издания: 2007 |
Виталий Афанасьевич Жилкин - Определение геометрических характеристик поперечных сечений брусьев в программных продуктах SCAD,... Жанр: САПР Год издания: 2007 |
Другие книги автора «Виталий Жилкин»:
Виталий Афанасьевич Жилкин - Исследование деформированного состояния образцов из древесины в MSC Patran-Nastran Жанр: САПР |
Виталий Афанасьевич Жилкин - Расчет простого нахлёсточного соединения пластин в MSC Patran-Nastran Жанр: САПР |